1.生物質(zhì)在振動(dòng)爐排上的燃燒過(guò)程

　　

　　生物質(zhì)的燃燒通�？梢苑譃槿齻�(gè)階段，即預(yù)熱起燃階段、揮發(fā)分燃燒階段、炭燃燒階段。生物質(zhì)在振動(dòng)爐排上的燃燒過(guò)程分為預(yù)熱干燥區(qū)、燃燒區(qū)和燃盡區(qū)，這可以與振動(dòng)爐排的高、中和低端相對(duì)應(yīng)。根據(jù)各區(qū)的燃燒特點(diǎn)，各區(qū)需要的風(fēng)量有差別，預(yù)熱干燥區(qū)和燃盡區(qū)的風(fēng)量少一些，燃燒區(qū)的風(fēng)量要大一些。燃料顆粒在振動(dòng)爐排鍋爐中燃燒可以分為兩種類(lèi)型：顆粒大的在爐排上燃燒，在氣力播撒的過(guò)程中，顆粒特別小的在爐排上部空間發(fā)生懸浮燃燒。

　　

　　2.生物質(zhì)在爐排上完全燃燒的條件

　　

　　爐內(nèi)良好燃燒的標(biāo)志就是在爐內(nèi)不結(jié)渣的前提下，盡可能接近完全燃燒，同時(shí)保證較快的燃燒速度，得到最高的燃燒效率。

　　

　�。�1）供應(yīng)充足而有合適的空氣量

　　

　　如果過(guò)量空氣系數(shù)過(guò)小，即空氣量供應(yīng)不足，會(huì)增大固體不完全燃燒熱損失q4和可燃?xì)怏w不完全燃燒熱損失q3，使燃燒效率降低；如果過(guò)量空氣系數(shù)過(guò)大，則會(huì)降低爐膛溫度，增加不完全燃燒熱損失。最佳的過(guò)量空氣系數(shù)使q2+q3+q4之和為最小值。

　　

　�。�2）適當(dāng)提高爐溫

　　

　　根據(jù)阿累尼烏斯定律，燃燒反應(yīng)速度與溫度成指數(shù)關(guān)系。在保證爐膛不結(jié)渣的前提下，盡量提高爐膛溫度。

　　

　�。�3）爐膛內(nèi)良好的擾動(dòng)和混合

　　

　　在著火和燃燒階段，要保證空氣和燃料的充分混合，在燃盡階段，要加強(qiáng)擾動(dòng)混合。

　　

　�。�4）燃料在爐排上和爐膛中有足夠的停留時(shí)間

　　

　�。�5）保持合理的火焰前沿位置�；鹧媲把貞�(yīng)該位于高端爐排與中部爐排的之間區(qū)域，火焰在爐排上的充滿(mǎn)度好。

　　

　　3.振動(dòng)爐排鍋爐的燃燒調(diào)整方法

　　

　　（1）調(diào)整振動(dòng)爐排的振動(dòng)頻率和振動(dòng)周期（振動(dòng)時(shí)間和停止時(shí)間）

　　

　　振動(dòng)爐排的振動(dòng)頻率一般不隨負(fù)荷的變化而進(jìn)行調(diào)整，最佳的振動(dòng)頻率是通過(guò)觀察低端爐排的擋灰板處的灰渣堆積厚度來(lái)決定的。當(dāng)燃料的粒度、水分和負(fù)荷發(fā)生變化時(shí)，只是對(duì)振動(dòng)時(shí)間和停止時(shí)間進(jìn)行調(diào)整，振動(dòng)頻率一般不進(jìn)行調(diào)整。

　　

　　振動(dòng)爐排的頻率應(yīng)該由下面兩個(gè)因素來(lái)決定：其一是低端爐排的擋灰板處的灰渣堆積厚度，應(yīng)該維持在5～10cm；其二是在一定振動(dòng)頻率下，不能使?fàn)t膛負(fù)壓發(fā)生劇烈變化；其三是檢測(cè)1號(hào)撈渣機(jī)出口的灰渣含碳量，正常的含碳量應(yīng)該為5～10％。（在enkoping電廠，正常情況下，飛灰的含碳量為1～2％；灰渣的含碳量為5～10%。）。根據(jù)調(diào)整試驗(yàn)得出：振動(dòng)爐排的頻率應(yīng)該為40～45赫茲。

　　

　　爐排的振動(dòng)時(shí)間決定燃料顆粒在爐排上的行走速度（或每一振動(dòng)周期內(nèi)燃料在爐排上的行程），振動(dòng)時(shí)間越長(zhǎng)，其破壞焦渣的能力強(qiáng)，但料層內(nèi)部的翻動(dòng)性能差，行走速度加快；爐排的停止時(shí)間在很大程度上決定燃料顆粒在爐排上的停留時(shí)間。

　　

　�。�2）調(diào)整爐排各區(qū)一次風(fēng)的風(fēng)量以及相互間匹配

　　

　　在一次風(fēng)中，中端爐排的一次風(fēng)量最大，高、低端爐排的一次風(fēng)量相對(duì)較少。隨著鍋爐負(fù)荷增加，一次風(fēng)的風(fēng)量占總風(fēng)量的比例逐步減少。如果從爐前觀察到落渣口積存較多的未燃盡的小顆粒燃料，則可以適當(dāng)提高低端爐排的一次風(fēng)量。

　　

　　如果高端、中端爐排的爐排風(fēng)量都增大，則爐排上火焰前沿向爐排高端移動(dòng)；如果高端爐排的爐排風(fēng)量減少、中端爐排的爐排風(fēng)量增大，則爐排上火焰前沿向爐排低端移動(dòng)；如果低端、中端爐排的爐排風(fēng)量都增大，則爐排上火焰前沿向爐排中端移動(dòng)；如果低端爐排的爐排風(fēng)量減少、中端爐排的爐排風(fēng)量增大，則爐排上火焰前沿向爐排低端移動(dòng)。

　　

　�。�3）調(diào)整二次風(fēng)和火上風(fēng)

　　

　　隨著鍋爐負(fù)荷增加，二次風(fēng)的風(fēng)量占總風(fēng)量的比例逐步增加。各個(gè)二次風(fēng)和火上風(fēng)的作用如下所述。1和4為前、后墻的火上風(fēng)，作為上二次風(fēng)的分級(jí)配風(fēng)，主要是向未燃盡的氣體和燃料顆粒提供補(bǔ)充氧氣，同時(shí)起到降低氮氧化物的作用（適當(dāng)可以降低爐膛溫度，因?yàn)闋t膛的溫度測(cè)點(diǎn)與火上風(fēng)距離比較近）；2和5為前、后墻的上二次風(fēng)，主要是起到擾動(dòng)和補(bǔ)充氧量的作用。3為前墻的下二次風(fēng)，可以起到增強(qiáng)燃料流剛性和有助于均勻播撒燃料的作用。6為后墻下二次風(fēng)，不僅起到擾動(dòng)和補(bǔ)燃的作用，而且還可以影響燃料拋撒的長(zhǎng)度，如果柔性管的燃料積存的比較多，可以開(kāi)大6的擋板開(kāi)度，阻止燃料拋撒的長(zhǎng)度。如果燃料比較干燥或燃料的顆粒比較小，則可以增大6的擋板開(kāi)度，使燃料盡可能快地燃燒，沒(méi)有必要將燃料播散得更遠(yuǎn)處。

　　

　　（4）建立合適的爐膛負(fù)壓，組織好合理的爐內(nèi)燃燒空氣動(dòng)力場(chǎng)

　　

　　爐膛負(fù)壓的正常運(yùn)行值的范圍：－50pa～—250Pa，當(dāng)爐膛負(fù)壓大于＋0Pa（延時(shí)30秒或大于＋50Pa（延時(shí)5秒）或小于－2KPa時(shí)，鍋爐的MFT動(dòng)作。

　　

　　如果爐膛負(fù)壓大于0Pa甚至更高，首先造成高溫?zé)煔夂突鹧婊鼗鸬浇o料機(jī)的落料管，引發(fā)燃料著火，對(duì)給料機(jī)、落料管和逆止擋板造成損害；其次，造成高溫?zé)煔夂突鹧婊鼗鸬蕉�次風(fēng)的管道中，燒壞二次風(fēng)的噴口，還有可能燒壞火焰監(jiān)視器。還有，爐膛內(nèi)的高溫?zé)煔鈺?huì)從人孔門(mén)或啟動(dòng)燃燒器的活動(dòng)門(mén)的縫隙噴出，損壞設(shè)備或?qū)θ嗽斐蓚�害�?/div>